日本NOP摆线齿轮泵如何安装

k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量；

步骤404、建立煤储层在近井地带非饱和单相流动阶段下的煤层气井气水渗透率表征模型：

式(11)中：k是渗透率，k0是初始渗透率，b是气体滑脱系数，是平均压力，cf是煤岩割理的压缩系数，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力，e是煤岩弹性模量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，τ是扩散时间，t是时间，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数。

如图4和图5所示，随着进一步的生产，井底流压继续降低，压降漏斗持续向外扩展，煤层气井的波及范围不断扩大。与此同时，近井区域压力不断降低，逐渐接近临界解吸压力，当近井区域压力低于临界解吸压力时，近井区域内初始状态下的吸附气会发生解吸并不断进入煤岩割理，以微小气泡的形式附存在割理及煤层壁面，但这些小气泡互相独立，没有形成相对大的气柱，气相饱和度较小，不足以形成连续气流，故此时储层渗流仍为单相水流动。但此时近井区域单相水的渗流能力出现了一定程度的降低，原因在于解吸出的微小气泡虽不能流动，但附存在渗流通道中，占据了一部分单相水的渗流通道。如果利用相渗曲线进行解释，可以认为气体进入割理，使得水相渗透率越小，此区间内气相渗透率仍然为0，水相渗透率小于1。

在一个实施例中，煤储层在近井地带气水两相流动阶段和单相气流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算包括以下步骤：

步骤501、构建应力敏感对煤储层影响的应力表征模型：

式(12)中，σ是有效水平应力，σ0是原始条件下有效水平应力，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力；

步骤502、建立因气体解吸引起的煤基质收缩下的应变量模型：

式(13)中，是非平衡条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是煤基质内部气体压力与外部气体压力平衡时对应的气体吸附引起的煤基质膨胀量，t是时间，τ是扩散时间；

由于煤基质内部气体压力与外部气体压力平衡时对应的气体吸附引起的煤基质膨胀量是时间变量，无法求解，但可以作如下假设：①煤样为均质体；②煤样的外部压力恒定。则如下等式成立，进而实现模型简化：

式(14)中，εl是朗格缪尔膨胀系数，pl是压力系数，p∞是Zui终压力值；

那么，因气体解吸引起的煤基质收缩膨胀量模型可简化为：

式(15)中，是非平衡条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是Zui终气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，t是时间，τ是扩散时间；

步骤503、求解孔隙水排出引起的煤基质收缩下的应变量

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式(16)中，c1是第一层吸附的水分子浓度，c2是第二层吸附的水分子浓度，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量；

步骤504、建立气体滑脱效应对煤储层渗透率影响的量化方程：

式(17)中：kg是气体渗透率，k∞是克林伯格渗透率，b是气体滑脱系数；

步骤505、建立煤储层在近井地带气水两相流动阶段下的煤层气井气水渗透率表征模型：

式(18)中：k是渗透率，k0是初始渗透率，b是气体滑脱系数，是平均压力，cf是煤岩割理的压缩系数，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力，e是煤岩弹性模量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，τ是扩散时间，t是时间，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数。

如图6和图7所示，近井地带流体流动机理属于气水两相流，气、水两相在煤层割理中同时发生流动。在非饱和单相流基础上，随着基质中吸附气的进一步解吸，小气泡发生聚并形成大气泡，气相饱和度逐渐上升，Zui终形成气相流动。由于割理中气相与水相流动相互阻碍干扰，尤其两相界面作用的存在(例如界面力、动润湿、贾敏效应等)使得流动阻力进一步增大，有效渗透率小于1，即krw+krg<1。在煤层气开采的气水两相流阶段，基质系统中气体不断解吸，使得割理中气体得到补充，此阶段持续时间较长，两相流区不断向远井区域扩展。

如图8所示，当井间储层压力均降低到临界解吸压力以下时，储层各点的基质孔隙不断向割理供气，达到供气与产气的动态平衡。此时，煤层内含水饱和度接近束缚水饱和度，割理中为单相气体流动。在该流动阶段，可发现气井产水量极小可以忽略不计，产气处于稳产阶段。单相气流动阶段压力传播介质为单相气，全区压力小于临界解吸压力，解吸气进入割理，补充割理压力，由于割理壁面存在束缚水膜，气相渗透率小于1。

综上，本发明公开的一种计算煤层气不同生产阶段气水渗透率的方法，包括：根据开采阶段的不同，将生产阶段分为以下四个阶段：单相水流动阶段、近井地带非饱和单相流动阶段、近井地带气水两相流动阶段、单相气流动阶段；根据有效应力效应、因气体解吸引起的煤基质收缩效应、因水解吸引起的煤基质收缩效应、克林肯伯格效应对渗透率的制约，结合渗透率与压力的经验模型计算所述渗透率。本发明首次针对煤层气井四个生产阶段，分别提出了一种综合考虑煤层气井排采过程中“四效应”影响的气水渗透率计算模型，进而可以更准确、快速地预测煤层气井动态渗透率。