安沃驰AVENTICS组合阀的工作原理

步骤101，油藏地质层面建模。利用区块地震、地质等多尺度资料，在油藏精细描述基础上，建立目的层地质层面模型及剥蚀面层面模型，并在此基础上提取剥蚀面与各小层顶底构造面的交线，获取各小层顶底的剥蚀线。

步骤102，虚拟断层建模。以各小层顶底剥蚀线真实位置为基础建立虚拟断层模型，约束平面网格划分，从而实现剥蚀线位置的准确描述。

步骤103，纵横向网格尺度计算。首先对角度不整合油藏建模纵横向网格进行匹配分析，其次在纵横向网格匹配关系控制下，开展各小层厚度及露头宽度分析，按照以下步骤计算纵横向网格尺度：

(a)在角点网格划分规则研究及角度不整合油藏特征分析基础上，确定纵横向网格匹配关系：

其中，dx为水平网格划分尺度，h为储层厚度，n为纵向细分网格数，θ为地层倾角。

(b)根据各小层顶底剥蚀线计算各小层Zui大、Zui小及平均露头宽度lmax，lmin，lave；

(c)在各小层厚度分布研究基础上，根据各小层平均厚度等参数，结合精度要求，确定Zui薄层的细分网格数n1；

(d)基于储层厚度和露头宽度，计算平面网格步长：

dx＝lave/n1(公式2)

(e)根据平面网格划分情况确定其它小层纵向细分网格数ni；

(f)计算各小层纵向网格步长范围，通过多次建模迭代完成纵横向网格的合理匹配。

dzi＝limin·sinθ/ni～limax·sinθ/ni(公式3)

其中，dzi为第i个小层的纵向网格步长，ni为第i个小层的纵向细分网格数，limin为第i个小层的Zui小露头宽度，limax为第i个小层的Zui大露头宽度。

步骤104，纵横网格匹配的油藏地质建模。在纵横向网格合理匹配基础上，应用地震、地质等多尺度资料建立符合地质认识的精细三维油藏模型，包括构造、储层和物性模型。

步骤105，对角度不整合油藏模型进行网格转换，将沿层划分的倾斜网格转换为水平网格，并应用网格转换后的油藏模型开展油藏数值模拟和剩余油定量预测。

安沃驰AVENTICS二位三通脚控阀 2-BA-1/P54692-4 R431003429

安沃驰AVENTICS继气阀 4-S/P55161 R431003664

安沃驰AVENTICS司钻阀 HD-2-X/P50973-1/ R431002831

安沃驰导气阀 2-HA-2Z /P59339 R431005013

安沃驰油门控制器 AB-1/P60266-1/ R431005441

安沃驰导气阀 2-HA-3/P61266 R431005733

安沃驰AVENTICS主滚筒组合阀 HD-2-FX/P50970-3 R431002825

安沃驰AVENTICS手轮调压阀 H-4 /P50967-3 R431002820

安沃驰AVENTICS手轮调压阀 H-4/P50967-1/R431002818

安沃驰AVENTICS组合阀 H-2-X/P50493-3/R431002638

安沃驰AVENTICS组合阀 H-2-LX/P50499-3/R431002654

安沃驰AVENTICS三位气缸3P/P057378-00375/R431004053

应用网格转换后的油藏模型开展数值模拟，解决了水线推进不合理的问题，获得更为可靠的剩余油预测结果。

以下为应用本发明的一具体实施例：

在油藏层面建模基础上，提取剥蚀面与各小层面的交线，即为小层剥蚀线的真实位置，根据剥蚀线位置建立虚拟断层，约束平面网格的划分；同时，在储层厚度与露头宽度分析基础上建立纵横向网格匹配关系，确定平面网格尺度及各小层纵向网格尺度，建立三维油藏模型。此时的三维油藏模型，网格模型能够精准描述角度不整合油藏的构造和储层特征。应用该模型开展倾斜网格到水平网格的转换，获得符合实际渗流规律的油藏数值模拟模型，并引入生产动态数据开展数值模拟，实现剩余油定量预测。

①虚拟断层控制的剥蚀线精细刻画

常规油藏建模纵横向网格相互独立，而角度不整合油藏模型纵向网格的划分受横向网格尺度影响，在角点网格划分规则研究基础上，以剥蚀线真实位置为基础建立虚拟断层模型，约束平面网格划分，解决了由于水平网格尺度导致的剥蚀线位置描述不准的问题，实现了剥蚀线位置的准确描述(图4)。

②纵横向网格尺度匹配

在角度不整合油藏纵横向网格尺度匹配关系研究(图2)基础上，如图3所示，通过对各小层厚度、露头宽度及模型精细要求的分析，计算合理的水平网格尺度及各小层纵向网格尺度范围，通过匹配迭代，实现纵横向网格的jingque匹配，解决剥蚀面附近网格储层厚度突变的问题(图5)。

③网格转换及数值模拟

应用网格转换技术，将基于倾斜网格系统的角度不整合三维油藏模型转换为水平网格系统，并联合生产动态数据开展数值模拟。通过网格转换技术的应用，解决了倾斜网格系统渗流规律与实际不符的问题：水线沿底部网格迅速突进的问题得以解决，水线推进规律更符合实际，如图6-图7，图6为网格转换前不同倾角地层水线推进对比图，图6(a)—图6(d)地层倾角分别为4°、8°、12°和16°；图7为网格转换后不同倾角地层水线推进对比图，图7(a)—图7(d)地层倾角分别为4°、8°、12°和16°；解决了由于网格划分方法引起的同一深度处的网格直接不能直接流通的问题(图8a)，从而导致的剩余油预测不准的问题，剩余油预测更加合理可信(图8b)。

煤层气是指储存在煤层中以甲烷为主要成分、以吸附在煤基质颗粒表面为主、部分游离于煤孔隙中或溶解于煤层水中的烃类气体，是煤的伴生矿产资源。煤储层渗透率是影响煤层气产量的关键性参数。在实际的煤层气开采过程中发现，随着气体的产出、煤层有效应力的增加，储层煤岩的渗透率下降，但是由于煤岩体本身及排采方式的独特性，其储层物性变化复杂。煤层气井排采过程中，煤储层物性受多方面因素影响，处于动态变化中。国内外学者对煤层气渗透率动态变化做了大量的理论及试验研究，概括起来其主要受有效应力效应、基质收缩效应和克林肯伯格效应制约。有效应力效应是指排采降压导致煤体本身承受的有效应力增加，煤体被压实使其物性降低的效应。随着煤层气井排水采气的进行，生产井筒内的动液面会不断下降，孔隙流体压力逐渐降低，导致煤体骨架承受的有效应力增加，使得孔隙体积变小、裂缝趋于闭合，进而造成煤岩渗透率逐步下降。基质收缩效应指当储层压力小于临界解吸压力后，吸附的煤层气发生解吸导致基质收缩、储层物性改善的效应。克林肯伯格效应是指在渗透率较低时，气体分子自由流动的平均展布与通道展布一致气体分子会与通道壁发生碰撞，从而促进达西流动的效应。