日本TOYOOKI丰兴双联阀AD-SL231D-916B-M1 AD-SL231D-303A-M2

根据有效应力效应、因气体解吸引起的煤基质收缩效应、因水解吸引起的煤基质收缩效应、克林肯伯格效应对渗透率的制约，结合渗透率与压力的经验模型计算渗透率。在煤层气排采初期单相流阶段，煤储层所受有效应力不断增大，使得裂隙宽度变窄，渗透率降低；当储层压力降到临界解吸压力以下时，煤层气开始解吸，煤基质收缩效应逐渐加强，使得裂隙变宽，渗透率出现反弹；在排采后期，储层压力已降至较低水平，低压条件下气体的克林肯伯格效应更加明显，有利于改善煤储层渗透率。本发明结合渗透率与压力的经验模型来预测渗透率变化，综合考虑排采过程中煤储层物性受应力敏感性、因气体解吸引起的基质收缩、因水解吸引起的基质收缩和克林肯伯格效应4种效应的制约，实现排采过程中储层动态渗透率的预测。

日本TOYOOKI丰兴双联阀，日本TOYOOKI丰兴电磁阀（带动作检测） AD-SL231D-303A-M1，AD-SL231D-304A-M1，AD-SL231D-504A-M1，AD-SL231D-506A-M1，AD-SL231D-508A-MI，AD-SL231-303B-M1，AD-SL231D-304B-M1，AD-SL231D-504B-M1，AD-SL231-506B-M1，AD-SL231D-508B-M1，AD-SL231D-710B-M1，AD-SL231D-712B-M，AD-SL231D-916B-M1，AD-SL231D-710A-M1，AD-SL231D-712A-M1，AD-SL231D-916A-M1 AD-SL231D-303A-M2，AD-SL231D-304A-M2，AD-SL231D-504A-M2，AD-SL231D-506A-M2，AD-SL231D-508A-M2，AD-SL231-303B-M2，AD-SL231D-304B-M2，AD-SL231D-504B-M2，AD-SL231-506B-M2，AD-SL231D-508B-M2，AD-SL231D-710B-M2，AD-SL231D-712B-M2，AD-SL231D-916B-M2，AD-SL231D-710A-M2，AD-SL231D-712A-M2，AD-SL231D-916A-M2 

在一个实施例中，计算煤层气不同生产阶段气水渗透率包括：

煤储层在单相水流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算，和/或煤储层在近井地带非饱和单相流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算，和/或煤储层在近井地带气水两相流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算，和/或煤储层在单相气流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算。

在一个优选实施例中，煤储层在单相水流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算包括以下步骤：

步骤301、构建应力敏感对煤储层影响的应力表征模型：

式(1)中：σ是有效水平应力，σ0是原始条件下有效水平应力，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力；

步骤302、建立因气体解吸引起的煤基质收缩下的应变量模型：

式(2)中：是非平衡条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是煤基质内部气体压力与外部气体压力平衡时对应的气体吸附引起的煤基质膨胀量，t是时间，τ是扩散时间；