k是渗透率，k0是初始渗透率，b是气体滑脱系数，是平均压力，cf是煤岩割理的压缩系数，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力，e是煤岩弹性模量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，τ是扩散时间，t是时间，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数。

进一步的，所述煤储层在所述近井地带气水两相流动阶段和所述单相气流动阶段时煤层气井气水渗透率的计算包括以下步骤：

步骤501、构建应力敏感对煤储层影响的应力表征模型：

式(12)中，σ是有效水平应力，σ0是原始条件下有效水平应力，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力；

步骤502、建立因气体解吸引起的煤基质收缩下的应变量模型：

式(13)中，是非平衡条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是煤基质内部气体压力与外部气体压力平衡时对应的气体吸附引起的煤基质膨胀量，t是时间，τ是扩散时间；

所述煤基质内部气体压力与外部气体压力平衡时对应的气体吸附引起的煤基质膨胀量可作假设进行模型简化：

式(14)中，εl是朗格缪尔膨胀系数，pl是压力系数，p∞是Zui终压力值；

那么，所述因气体解吸引起的煤基质收缩膨胀量模型可简化为：

式(15)中，是非平衡条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，是Zui终气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，t是时间，τ是扩散时间；

步骤503、求解孔隙水排出引起的煤基质收缩下的应变量

日本PASCAL气动泵HPX6308U-B

日本PASCAL气动泵X6308U-D

日本PASCAL气动泵X6308U-B

日本PASCAL支撑缸CSY06-H

日本PASCAL支撑缸CSY03-L  

日本PASCAL支撑缸CSY04-L

日本PASCAL支撑缸CVH04-G

日本PASCAL支撑缸CTU06L

日本PASCAL支撑缸CTU06-LE

日本PASCAL支撑缸CSU16-H

日本PASCAL支撑缸CSU10-H

日本PASCAL支撑缸CLU06-F

日本PASCAL支撑缸CLU06-L

日本PASCAL支撑缸CLU06-R

日本PASCAL油缸CSK03

日本PASCAL油缸CTV25U-L

日本PASCAL油缸CLU10-L 

日本PASCAL油缸CSU-H06-L

日本PASCAL油缸CSK06-L

日本PASCAL油缸CSN00-L

式(16)中，c1是第一层吸附的水分子浓度，c2是第二层吸附的水分子浓度，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量；

步骤504、建立气体滑脱效应对煤储层渗透率影响的量化方程：

式(17)中：kg是气体渗透率，k∞是克林伯格渗透率，b是气体滑脱系数；

步骤505、建立所述煤储层在近井地带气水两相流动阶段下的煤层气井气水渗透率表征模型：

式(18)中：k是渗透率，k0是初始渗透率，b是气体滑脱系数，是平均压力，cf是煤岩割理的压缩系数，ν是泊松比，p是储层压力，p0是原始储层压力，e是煤岩弹性模量，是原始气体压力条件下因气体吸附引起的煤基质膨胀量，τ是扩散时间，t是时间，ρ是煤基质的密度，v0是因1摩尔水分子吸附引起的煤基质体积变化量，cs是1千克煤基质上水分子的吸附位数目，k1是第一层吸附下的平衡常数，k2是第二层吸附下的平衡常数，ag是水活跃系数。